База нормативных документов для бесплатного скачивания

Кассы по 54-ФЗ

ВСН 25-80

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР


Главтехуправление

Производственное объединение

Союзтехэнерго

Главниипроект

Всесоюзный ордена Трудового

Красного Знамени

научно-исследовательский институт

гидротехники имени Б.Е. Веденеева


ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ



ИНСТРУКЦИЯ

ПО НАТУРНЫМ ИСПЫТАНИЯМ И ИССЛЕДОВАНИЯМ БАШЕННЫХ ГРАДИРЕН БОЛЬШОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ


ВСН 25-80

Минэнерго СССР


УДК 621.175.3

Срок введения IV квартал 1981 г.



Взамен ВСН 030-70 Минэнерго СССР


Внесены Всесоюзным ордена Трудного Красного Знамени научно-исследовательским институтом гидротехники имени Б.Е. Веденеева и Производственным объединением Союзтехэнерго


Утверждены протоколом совместного совещания Главниипроекта и Главтехуправления Минэнерго СССР от 10 декабря 1980 г. № 9-5/11



Инструкция составлена на основании опыта эксплуатации и натурных испытаний башенных градирен площадью орошения до 6400 м2 с использованием результатов лабораторных исследований и технологических расчетов.

Инструкция предназначена для обслуживающего персонала тепловых и атомных электростанций и производственных служб районных энергетических управлений, а также для научно-исследовательских, проектных и наладочных организаций, проводящих натурные исследования и наблюдения за работой башенных градирен и их наладку.

При составлении Инструкции использованы «Инструкция по эксплуатации башенных градирен на тепловых электростанциях» (СЦНТИ ОРГРЭС, М., 1972), «Указания по проведению натурных исследований башенных градирен» ( ВНИИГ, Энергия, Л., 1972), которые аннулируются с введением в действие настоящей Инструкции, и учтен накопленный за последние годы опыт проведения натурных исследований, эксплуатации, наладки и технологических расчетов башенных градирен, выполненных в Южтехэнерго, Союзтехэнерго, ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, ЛО ТЭП и др.



ВВЕДЕНИЕ


В системах технического водоснабжения тепловых и атомных электростанций все большее распространение получают башенные градирни большой производительности (50000, 85000 и 100000 м3/ч).

В настоящее время введены в эксплуатацию башенные градирни площадью орошения 4000 и 6400 м2 и вводится градирня площадью орошения 9400 м2, производительностью около 100000 м3/ч.

При разработке проектов новых типов башенных градирен большой производительности используются результаты лабораторных и натурных исследований технологического характера.

В связи со сложностью процесса охлаждения и условий работы сооружений и частей, входящих в состав градирен, многие лабораторные исследования, как и расчеты, выполняются применительно к схемам, содержащим условности, иногда довольно существенные.

Поэтому особое значение приобретает необходимость проведения всесторонних натурных исследований головных градирен большой производительности. Результаты таких исследований позволят внести в типовой проект градирни уточнения, обеспечивающие ее оптимальные характеристики.

Градирня является одним из основных агрегатов, от которого зависит экономичность производства электроэнергии или другой продукции.

Охлаждение воды в градирне представляет собой сложный процесс, связанный со многими факторами. Поскольку от степени охлаждения воды в градирне зависит производительность турбины или промышленных агрегатов, то тщательность и объем проводимых натурных исследований, а также выявление связи процессов охлаждения с конструктивными особенностями градирни приобретают решающее значение в свете их совершенствования.

Интенсивность теплообмена между водой и воздухом зависит от:

а) развития поверхности охлаждаемой в градирне воды;

б) времени пребывания воды в зонах охлаждения;

в) расхода воздуха в градирне;

г) степени равномерности распределения воды и воздуха по площади орошения.

Расход охлаждающего воздуха, в свою очередь, зависит от следующих факторов: а) высоты башни градирни; б) площади воздуховходных окон градирни; в) площади выходного сечения башни градирни; г) конструкции и расположения оросительного устройства по отношению к воздушному потоку, проходящему через воздуховходные окна; д) температуры и влажности внешнего воздуха; е) расхода и температуры поступающей воды; ж) скорости ветра; з) местоположения градирни среди других градирен и сооружений.

При разработке настоящей Инструкции были изучены существующие методы измерений параметров работы градирен, уточнены и расширены задачи исследований, увеличены температурный, влажностный и ветровой диапазоны внешних условий, при которых должны быть проведены исследования и т.д.

При составлении работы использованы опубликованные по данному вопросу материалы и опыт проведения испытаний предприятием Южтехэнерго, Ленинградским отделением института Теплоэлектропроект, ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, ВОДГЕО, Ленинградским гидрометеорологическим институтом.

Инструкция составлена производственным объединением Союзтехэнерго (О.П. Ширшаков и Н.Я. Ткач) при участии Южтехэнерго (Г.А. Гаврюшенков) и ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева (Ю.С. Недвига).



1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


1.1. Настоящая инструкция распространяется на все основные виды натурных гидроаэротермических испытаний башенных противоточных градирен большой производительности, предназначенных для охлаждения оборотной воды тепловых электростанций и промышленных предприятий.

1.2. Инструкция предназначена для наладочных, проектных, научно-исследовательских организации и эксплуатационного персонала ТЭС и предприятий.

1.3. При обработке результатов исследований рекомендуется придерживаться следующей терминологии:

Головная градирня первая градирня, построенная по вновь разработанному проекту.

Вытяжная башня часть градирни, служащая для создания в ней тяги.

Оросительное устройство устройство, в пределах которого в основном протекает процесс охлаждения.

Водораспределительное устройство система, распределяющий охлаждаемую воду по площади оросительного устройства и состоящая из магистральных и рабочих трубопроводов или лотков и разбрызгивающих устройств.

Водоуловитель устройство для улавливания мелких капель воды, выносимых проходящим через градирню воздушным потоком.

Водосборный бассейн резервуар для сбора охлажденной воды.

Воздухораспределительное пространство пространство, находящееся под оросительным устройством градирни, необходимое для подвода воздуха к оросителю.

Воздуховходные окна отверстия в нижней части градирни, через которые воздух поступает в воздухораспределительное пространство.

Воздухонаправляющий козырек устройство на воздуховходных окнах, служащее для более равномерного распределения воздуха по высоте.

Зимние щиты навесные или поворотные щиты перед воздуховходными окнами, служащие для регулирования расхода воздуха, поступающего в градирню, и предупреждения обмерзания входных окон и оросителя в ее периферийной зоне.

Ветровые перегородки вертикальные стенки, расположенные в воздухораспределительном пространстве градирни и предназначенные для устранения сквозной продувки этого пространства ветром и выноса воды через воздуховходные окна из градирни.

Подводящие водоводы напорные трубопроводы, безнапорные лотки или каналы, подводящие нагретую воду к водораспределительной системе.

Отводящие водоводы самотечные трубопроводы или каналы для отвода охлажденной воды из водосборного бассейна, направляющие ее к циркуляционным насосам, конденсаторам турбин или в водоем.

Эффективность охлаждения воды степень приближения температуры охлажденной воды к температуре смоченного термометра, вызванная конструктивными особенностями градирни и метеорологическими факторами.

Унос воды из градирни общее количество воды в виде пара и капель, образованных в факеле разбрызгивания и в оросителе, выносимое воздушным потоком из градирни.

Эффективность водоулавливания отношение количества воды, уловленной водоуловительным устройством, к общему количеству капельной воды, выносимой воздухом из градирни.

Гарантия работы градирни охлаждение подаваемой на градирню воды определенных характеристик при данных метеорологических условиях и температурном перепаде до температуры не выше расчетной.

Факел градирни видимая часть выходящих из градирни пара и капельной воды.

Интенсивность выпадения расход водных осадков из факела градирни на один квадратный метр поверхности земли.

1.4. При натурных исследованиях градирни, обработке результатов и составления отчетов необходимо придерживаться следующих обозначений:

U тепловая нагрузка на градирню, Дж/с (ккал/с);

Q гидравлическая нагрузка или производительность градирни, кг/с (м3/с);

q плотность орошения, кг/(м3·с) [м2/(м2·с)];

t1 температура нагретой воды, поступающей в градирню, °С;

t2 температура охлажденной воды в градирне, °С;

Δt температурный перепад, °С;

θ температура воздуха по сухому термометру, °С;

τ температура воздуха по смоченному термометру, °С;

Рб0 барометрическое давление при 0 °С, Па (мм рт. ст.);

Рб барометрическое давление, Па (мм рт. ст.);

φ относительная влажность воздуха, %;

сж удельная теплоемкость воды, Дж/(кг·°С) [ккал/(кг·°С];

cp удельная теплоемкость влажного воздуха при постоянном давлении, Дж/(кг·°С) [ккал/(кг·°С)];

r теплота парообразования, Дж/кг (ккал/кг);

x влагосодержание воздуха, кг/кг;

x" влагосодержание насыщенного воздуха, кг/кг;

i энтальпия (теплосодержание) влажного воздуха, отнесенная к 1 кг сухого воздуха в смеси, Дж/кг (ккал/кг);

γж плотность воды (удельный вес воды), кг/м3;

γв плотность воздуха (удельный вес воздуха), кг/м3,

t" энтальпия (теплосодержание) насыщенного воздуха, отнесенная к 1 кг сухого воздуха в смеси, Дж/кг (ккал/кг);

αV объемный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м3·с) [ккал/(м3·ч·°С];

βxV объемный коэффициент массоотдачи, кг/(м3·с·кг/кг) [кг/(м3·ч·кг/кг)];

ξобщ общий коэффициент аэродинамического сопротивления градирни;

ξор коэффициент аэродинамического сопротивления оросительного устройства;

υop скорость воздуха в полном сечении оросительного устройства, не стесненном конструктивными элементами, м/с;

Vop объем оросителя, м3;

τор температура воздуха по смоченному термометру в створе над оросителем, °С;

ω скорость ветра, м/с;

V расход воздуха в градирне, м3/с;

Vуд удельный расход воздуха в градирне, м32·с;

z сила тяги в градирне, Па (кг/м2);

z' полное сопротивление градирни, Па (кг/м2);

ξвх, ξвп, ξор, ξф, ξву, ξвых коэффициенты аэродинамического сопротивления входа, воздухораспределительного пространства, оросительного устройства, факела, водоуловительного устройства, выхода градирни;

qпв расход осадков из факела градирни на 1 м2 поверхности земли, г·с/м2;

H высота градирни (от поверхности земли до выходного сечения башни), м;

H1 высота вытяжной башни (от верха водораспределительного устройства до выходного сечения башни), м;

hop высота оросительного устройства, м;

hок высота воздуховходных окон, м;

Fок площадь воздуховходных окон, м2;

Fвых площадь выходного сечения башни градирни, м2;

Fop площадь оросительного устройства, м2;

Qд расход воды, добавленной в оборотную систему, кг/с·(м3/ч);

Qун расход воды, уносимой из градирни (вынос), кг/с·(м3/ч);

Qи расход воды, испарившейся в атмосферу, кг/с·(м3/ч);

Qк расход воды, выносимой из градирни в виде капель, кг/с·(м3/ч);

Qт расход воды, забираемой из оборотной системы на технические нужды, кг/с·(м3/ч);

υж скорость воды в трубопроводе, м/с;

tд температура добавочной воды, °С;

υвх1 средняя скорость воздуха при входе в градирню, м/с;

υвых1 средняя скорость воздуха при выходе из башни градирни, м/с;

g ускорение силы тяжести, 9,80 м/с2;

ΔP разность давлений между атмосферным и внутри градирни, Па (мм рт. ст.);

θ1; φ1; x1; i1; γ1; υвх1 характеристики наружного воздуха, входящего в градирню;

θop; φop; xop; iop; γop; υop характеристики воздуха, выходящего из оросителя;

θ2; φ2; x2; i2; γ2; υвых2 характеристики воздуха, выходящего из градирни.


Программа и цель испытаний


1.5. В зависимости от поставленной цели натурные гидротермические и аэродинамические испытания градирен большой производительности подразделяют на следующие виды:

а) приемочные;

б) эксплуатационные;

в) балансовые исследования головных градирен.

Поскольку качественным показателем эффективности работы градирни является температура охлажденной воды, приемочные испытания градирни (при вводе ее в эксплуатацию) сводятся к определению фактической температуры охлажденной воды и сопоставлению с расчетным ее значением. Если фактическая температура охлажденной воды на выходе из градирни не превышает расчетное ее значение, то работу такой градирни можно признать удовлетворительной. В противном случае выявляются причины неудовлетворительного охлаждения воды с последующим их устранением и доведением работы градирни, до расчетных параметров. Это и является целью приемочных испытаний. Эксплуатационные испытания градирни проводятся в процессе ее эксплуатации с целью контроля за работой градирни после проведения ремонтов и получения исходных данных, необходимых для составления графиков поддержания режима экономического вакуума со стороны циркуляционного водоснабжения.

1.6. В задачу испытаний головных градирен входят:

а) установление эффективности охлаждения воды в градирне, влияния действия ветра на работу градирни, а также отдельных ее частей (оросительное устройство, разбрызгивающее устройство, воздухораспределительное пространство и др.) при основных исследованиях;

б) определение значений опытных величин, входящих в число исходных данных для технологического расчета градирни (коэффициенты тепло- и массоотдачи, общий коэффициент аэродинамического сопротивления и пр.) при специальных исследованиях;

в) определение величин, учитываемых в технологическом расчете градирни по данным лабораторных исследований (охлаждение воды в факелах разбрызгивания, оросителе и воздухораспределительном пространстве);

г) определение эффективности водоулавливания и коэффициента аэродинамического сопротивления установленного водоуловителя;

д) определение выпадения осадков из факела градирни (интенсивность выпадения, гранулометрический состав капель, длина и ширина зоны выпадения осадков).

1.7. На основании полученных результатов испытания головных образцов градирни производится оценка эффективности примененных оросителя, водораспределительной системы и водоуловителя.

1.8. Испытания головных градирен проводятся следующим образом:

основные испытания в два этапа: в весенний или осенний период года при температурах воздуха 5,0÷20,0 °С, и в летний жаркий период года при температурах воздуха выше 20,0-25,0 °С; длительность наблюдений каждого этана должна быть не менее одного месяца;

специальные испытания выполняются во время проведения основных испытаний при соответствующих диапазонах метеорологических условий.

1.9. Все измерения проводятся, как правило, в дневной период суток в течение шести - восьми часов через каждые 30 мин в условиях работы градирни при ветре 1 - 3 м/с и при штиле.

Если наступление штиля в дневные часы маловероятно, то необходимо провести наблюдения в утренние часы, а в случае применения автоматической записи показаний датчиков, в ночное время, причем, в этих условиях опыт может считаться удавшимся, если длительность штилевого периода была порядка 2 ч.

Для выяснения же степени зависимости аэротермических характеристик градирни от скорости ветра необходимо проводить специальные опыты при намеченных нагрузках при любой скорости ветра более 3 м/с.

1.10. Каждое отдельное наблюдение всего цикла натурных исследований должно проводиться при установившихся тепловой и гидравлической нагрузках.

Отклонения в нагрузках не должны превышать: гидравлической ±3%, тепловой ±10% от средней.

1.11. Испытания головных градирен необходимо проводить не менее, чем при трех гидравлических и тепловых нагрузках.

1.12. Первая серия опытов проводится при гидравлической нагрузке, близкой к расчетной, вторая при гидравлической нагрузке, составляющей 70 - 80% от расчетной, и третья 50 - 60% от расчетной.

1.13. Ширина зоны охлаждения (перепад температуры Δt) должна быть в пределах 5 - 12° С.

1.14. Количество опытов при каждой тепловой и гидравлической нагрузках должно составлять не менее пяти. Полученные результаты замеров за каждый опыт (6 8 ч) заносятся в табличной форме в специальный журнал.

1.15. При выпадении атмосферных осадков (дождь, снег) испытания проводить не следует.

1.16. Проведению натурных испытаний головной градирни предшествуют следующие подготовительные мероприятия:

1) Выполняются дополнительные приспособления, необходимые для проведения испытаний (кронштейны, переходы над оросителем, навесные люльки, тросы для подвешивания и передвижения приборов на различных уровнях башни градирни, металлические трубки для соединения датчиков давлений с измерительными приборами, будки для размещения приборов, лестницы и др.), подготавливаются комплексы датчиков и измерительной аппаратуры для определения технологических характеристик работы градирни (точки установки датчиков на рис. 1).

2) Подводящие воду трубопроводы градирни оборудуются устройствами, позволяющими измерять расходы воды.

3) Тщательно обследуются конструкции и размеры как всей градирни, так и отдельных ее элементов, вносятся возможные исправления, а все несоответствия проекту отмечаются в описании градирни и в протоколе обследования.

Должны быть обязательно проверены следующие элементы градирни и их размеры: площадь орошения, высота входных окон, состояние водораспределительного и оросительного устройств, высота подачи воды, тип и конструкция оросительного устройства и отдельных его элементов, диаметры выходных сечений сопл и сетка расположения сопл по площади оросителя, размеры, очертания и конструктивные особенности устройств на входных окнах, высотные отметки бассейна, водораспределителя, оросителя и т.п.

4) Составляются рабочая программа и календарный план основных испытаний, при проведении которых должны быть измерены следующие параметры, характеризующие работу градирни и отдельных ее элементов: расход поступающей на градирню воды Q, м3/ч; температура поступающей на градирню воды t1, °С; температура охлажденной воды t2, °C; скорость ветра ω, м/с; направление ветра; температура наружного воздуха по сухому термометру θ, °С; температура наружного воздуха по смоченному термометру τ, °С; барометрическое давление Рб, Па (мм рт. ст.).

5) Составляются рабочая программа и календарный план специальных испытаний с определением, дополнительно к основным значениям, следующих параметров: температур воздуха над оросительным устройством θор, τор, °С; скоростей воздуха над оросительным устройством υор, м/с; величина перепадов давлений между атмосферой и в башне над оросителем ΔРор, Па (мм рт. ст.); температур воды в факеле разбрызгивания tф, °С; температур воды в воздухораспределительном пространстве tв.п, °С; температур воды в оросительном устройстве tор, °С; распределения напора воды в соплах по площади оросительного устройства; скоростей воздуха в выходном сечении башни градирни υвых2, м/с; скоростей воздуха во входных окнах градирни υвх1, м/с; величин перепадов давлений между атмосферой и в башне на выходе из градирни ΔР2, Па (мм рт. ст.); расхода выносимой из градирни воды в виде мелких капель Qк, м3/ч; скоростей и направлений движения воздуха внутри башни градирни над оросителем в зависимости от направления и скорости ветра, а также местоположения ее среди других строений и соседних градирен υор, м/с; скоростей воздуха и распределения их внутри градирни в зависимости от степени закрытия входных окон щитами υор, м/с; интенсивности и гранулометрического состава осадков из факела градирни на окружающую территорию; расхода выносимой из градирни воды путем испарения Qи, м3/ч.



Рис. 1. Схема размещения точек для измерения параметров воды II воздуха

1 температура воды; 2 температура воздуха; 3 скорость воздуха, 4 давление воздуха, 5 влажность воздуха, 6 скорость воды


1.17. Испытания проводятся:

а) приемочные производственным объединением Союзтехэнерго, либо службами наладки энергоуправлений;

6) эксплуатационные производственным персоналом энергопредприятий или службой наладки энергоуправления;

в) балансовые исследования головных градирен производственным объединением Союзтехэнерго с привлечением институтов Теплоэлектропроект и ВНИИГ им Б.Е. Веденеева для выполнения специальных аэродинамических исследований и измерения уноса воды через устье башни.

1.18. Все приборы, необходимые для испытания градирен, за исключением приборов по определению уноса воды, выпускаются промышленностью.

1.19. Приборы для определения уноса воды и электропсихрометр разработаны ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева [1] и промышленностью еще не освоены.

Документацию по данным приборам можно заказать по адресу: 195220, Ленинград, Гжатская ул., 21, ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева.


2. МЕТОДИКА ИЗМЕРЕНИЙ ХАРАКТЕРНЫХ ПАРАМЕТРОВ ВОДЫ И ВОЗДУХА В ГРАДИРНЕ


Измерение расхода циркуляционной воды в напорных трубопроводах


2.1. Для градирен большой производительности (более 50000 м3/ч) диаметры подводящих водоводов достигают 2000 мм и более. В связи с этим измерение расхода циркуляционной воды по данным водоводам рекомендуется производить с помощью сегментных диафрагм. Этот способ заключается в измерении перепада давлений до и после диафрагмы.

Диафрагма (рис. 2) представляет собой плоскую сегментную перегородку и устанавливается перпендикулярно оси водовода.

Передняя кромка диафрагмы так же, как и у нормальной диафрагмы, скошена под углом 30 - 45° с тыльной стороны.

2.2. Перед сегментной диафрагмой водовод должен иметь прямолинейный участок длиной не менее десяти диаметров водовода. Диафрагму следует устанавливать вблизи существующих смотровых люков примерно на расстоянии 2 - 3 м до них. После установки сегментной диафрагмы измеряется действительная высота сегмента и внутренний диаметр водовода. В качестве вторичного прибора для измерения перепада давлений применяют П-образный дифманометр с заполнением вода воздух, либо дифференциальный мембранный манометр с пределом измерений 0 - 630 МПа и автоматический самопишущий прибор типа КСД-2. Этот способ имеет относительно высокую точность измерения расхода воды (погрешность 2 - 3%), простоту изготовления, установки диафрагмы и обслуживания вторичного прибора. Сегментная диафрагма может устанавливаться в напорных водоводах любого диаметра.

Расход воды определяется по формуле

, м3/ч,

где α коэффициент расхода диафрагмы;

отношение площади сечения сегментного отверстия к сечению трубопровода;

D внутренний диаметр водовода, см;

h перепад давлений на диафрагме, Па/9,8 (мм рт. ст.);

γж плотность воды, кг/м3.

2.3. Расчет сегментной диафрагмы производится для следующих заданных величин: внутреннего диаметра водовода D, максимального расхода воды Q и максимального перепада давлений на диафрагме h.



Рис. 2. Сегментная диафрагма

1 стенка трубопровода; 2 сегментная диафрагма; 3 штуцера для подсоединения импульсных трубок


Обозначаем в предыдущей формуле расхода воды Q через произведение x = 1,2522 α m, тогда , или . Подставляя сюда известные Q, D, γ и задаваясь h, определяем х. Для полученного значения x по графику рис. 3 определяется относительная высота сегмента n. Коэффициент расхода α и относительное сечение m определяются для найденного значения n по табл. 1.

Подставляя полученные значения α и m в формулу расхода воды Q, проверяем принятую в расчете величину перепада давлений на диафрагме h. В случае отклонения h более чем на 6% производится уточнение расчета для нового значения h.

2.4. Конструктивные размеры сегментной диафрагмы определяются по относительной высоте сегмента n = a/D, где а высота сегментного отверстия, см (рис. 2); D внутренний диаметр водовода, см.

2.5. Высота сегментной перегородки t = D a, см. Толщина сегментом перегородки для трубопроводов диаметром 2000 - 3000 мм принимается δ = 10÷15 мм; толщина скоса сегментной диафрагмы δ' = (0,6÷0,7) δ, мм.

Для сегментной диафрагмы, устанавливаемой в напорные водоводы, максимальное значение h принимается не выше 5000 6000 Па.



Рис. 3. Зависимость n = a/D от комплекса x (к расчету сегментной диафрагмы)


Пример расчета сегментной диафрагмы


Таблица 1


Относительная высота сегмента n

Коэффициент расхода диафрагмы α

Относительное сечение m

0,68

0,7709

0,7241

0,69

0,7774

0,7359

0,70

0,7841

0,7476

0,71

0,7905

0,7592

0,72

0,7977

0,7707

0,73

0,8052

0,7821

0,74

0,8131

0,7933

0,75

0,8214

0,8043

0,76

0,8300

0,8152

0,77

0,8391

0,8260

0,78

0,8486

0,8367

0,79

0,8584

0,8472

0,80

0,8685

0,8575

0,81

0,8789

0,8676

0,82

0,8897

0,8775

0,83

0,9009

0,8872

0,84

0,9119

0,8967

0,85

0,9244

0,9060

0,86

0,8360

0,9150

0,87

0,9496

0,9237

0,88

0,9628

0,9321

0,89

0,9764

0,9402


Исходные данные. Внутренний диаметр водовода D = 254,8 см. Максимальный расход воды по водоводу (определяется предварительно по рабочим характеристикам циркуляционных насосов, либо из теплового баланса конденсаторов) Q = 46800 м3/ч. Плотность воды при температуре 10 °С γ = 999,7 кг/м3.

Принимаем перепад давлений на сегментной диафрагме h = 4900 Па. По уравнению находим .

По рис. 3 определяем n = 0,836. Для найденного n по табл. 1 определяем значения α = 0,9075 и m = 0,8833.

По формуле для расхода воды Q проверяем расчет:

,

откуда находим h = 5060 Па. Погрешность расчета 3,5%, что меньше 5%, поэтому перерасчет не производим.

Определяем конструктивные размеры диафрагмы.

Высота сегментного отверстия

a = n D = 0,836 · 254,8 = 213,0 см.

Высота сегментной перегородки

t = 254,8 - 213,0 = 41,8 см.

2.6. В случае невозможности установки на подводящих водоводах сегментных диафрагм измерение расхода циркуляционной воды следует производить гидрометрической трубкой Прандтля. При измерении скоростей воды с помощью трубки Прандтля трубку устанавливают на прямолинейном участке трубопровода. Причем, длина прямолинейного участка трубы должна составлять не менее десяти диаметров навстречу потоку воды и не менее пяти диаметров по ходу от места установки трубки. Трубку устанавливают перпендикулярно оси трубы. При диаметре трубы более 1,5 м для измерения скоростей воды следует применять две трубки, располагая их взаимно перпендикулярно на расстоянии 0,9 - 1,5 м друг от друга.

Принцип действия трубки Прандтля основан па измерении гидродинамического давления

Δр = р - рст, Па

где р полное давление воды в трубе,

рст статическое давление.

Из ; ,

где υ средняя скорость воды в трубе, м/с;

g ускорение силы тяжести, м/с3;

γ плотность воды, кг/м3.

2.7. Гидродинамическое давление в трубопроводе соответствует перепаду показаний дифманометра, присоединенного резиновыми шлангами к трубке. Поскольку скорости воды в подводящих трубах обычно превышают 1 м/с, то применяют П-образный дифманометр с заполнением вода воздух. Если скорость воды в трубе меньше 1 м/с (при этом величина гидродинамического давления составляет менее 490 Па), то заполнение дифманометра следует производить жидкостью с плотностью 1200 1600 кг/м3 и пользоваться U-образным дифманометром. Для получения средней скорости движения воды в трубопроводе производят измерение скоростей по всему сечению трубы.

Так как распределение скоростей движения воды по сечению трубы зависит от многих факторов и вывести определенную зависимость средней скорости движения воды в трубопроводе не представляется возможным, поэтому распределение скоростей течения воды по сечению трубы определяется для каждого случая экспериментально. Для этой цели сечение трубы разбивают на равновеликие концентрические площадки и измерение перепадов давлений производят в двух точках каждой площадки на равноудаленных расстояниях от центра трубы.

Расстояние до точек замера от центра трубы определяют из выражения ,

где z расстояние до точки замера от центра трубы, м;

R внутренний радиус трубы, м;

n порядковый номер точки замера;

m принятое число равновеликих площадок.

Для установки трубки в точке замера штанга ее должна быть соответственно размечена.

Фактический диаметр трубы определяется по длине трубки Прандтля из выражения D = H + d, где H расстояние между верхним и нижним положением трубки, м; d диаметр горизонтального участка трубки, м.

2.8. Для определения расстояния точек замера по обе стороны от центра круглого трубопровода в долях от R можно пользоваться табл. 2.

2.9. Коэффициент неравномерности распределения скоростей течения воды в трубе определяется из выражения

где Δp1, Δp2, …, Δpn перепады давлений в точках замера, Па;

Δp0 перепад давления в центре трубопровода, Па.

Тогда средняя скорость движения воды в трубопроводе

, м/с.


Таблица 2


Расстояния точек измерения скоростей воды от центра трубопровода в долях от R (каждое расстояние берется с двумя знаками)


Число площадок-колец, m

m/r

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

m/r

r1

0,707

0,500

0,409

0,354

0,316

0,290

0,267

0,250

0,236

0,224

0,213

0,204

0,196

0,189

0,183

0,177

r1

r2


0,866

0,707

0,612

0,548

0,500

0,466

0,433

0,406

0,388

0,370

0,354

0,339

0,328

0,316

0,306

r2

r3



0,914

0,790

0,707

0,646

0,597

0,559

0,528

0,500

0,477

0,456

0,438

0,423

0,408

0,396

r3

r4




0,936

0,836

0,764

0,707

0,661

0,624

0,592

0,564

0,540

0,519

0,500

0,482

0,458

r4

r5





0,949

0,866

0,805

0,751

0,707

0,671

0,639

0,612

0,589

0,567

0,548

0,531

r5

r6






0,957

0,885

0,829

0,782

0,741

0,707

0,678

0,650

0,627

0,614

0,586

r6

r7







0,964

0,902

0,851

0,805

0,770

0,737

0,707

0,681

0,658

0,637

r7

r8








0,968

0,914

0,866

0,826

0,790

0,759

0,732

0,707

0,655

r8

r9









0,972

0,922

0,880

0,841

0,809

0,778

0,752

0,730

r9

r10










0,975

0,930

0,891

0,855

0,823

0,796

0,771

r10

r11











0,977

0,935

0,808

0,866

0,837

0,810

r11

r12












0,978

0,941

0,908'

0,876

0,847

r12

r13













0,982

0,945

0,913

0,884

r13

r14














0,982

0,949

0,919

r14

r15















0,983

0,951

r15

r16
















0,983

r16


Примечание. r радиус окружности, делящей кольцо на две равновеликие площади в долях от R


2.10. Для трубопровода круглого сечения расход воды подсчитывается по зависимости

Q = 3600х0,785 D2 υ, м3/ч, где D внутренний диаметр трубы, м.


Измерение расхода циркуляционной воды в самотечных каналах


2.11. При подаче воды на градирню подводящим каналом, либо при невозможности определения расходов воды в подводящем трубопроводе измерения расходов следует производить в открытом отводящем канале.

2.12. При измерениях необходимо учитывать потери воды на испарение и унос.

Потери на испарение определяются по формуле qисп = K Δt, %, где Δt температурный перепад; K коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи испарением в общей теплоотдаче, принимаемый по графику, приведенному на рис. 1-2 (приложение 1)

Потери на капельный унос через верх башни (вертикальный унос) составляют: в градирнях с водоуловителем не более 0,05%, в градирнях без водоуловителя 0,5 - 0,6% от общего расхода воды на градирню.

2.13. Потери воды через воздуховходные окна (горизонтальный унос) при наличии периферийных ветровых перегородок составляют не более 0,01% от общего расхода воды на градирню.

2.14. При измерении скоростей воды вертушкой створ для замера выбирают на прямолинейном участке протяженностью не менее 1015-кратной ширины канала. Разбивка гидрометрических вертикалей по ширине канала производится не реже, чем через 25 см. Первая и последняя вертикали разбиваются на расстоянии не менее 10 см от стенок канала. Измерение скоростей воды по вертикали производят в трех точках (при глубине воды до 0,8 м), составляющих 0,2; 0,6; 0,8 от глубины воды в канале. При большей глубине измерения скоростей по вертикали следует производить в пяти точках: у поверхности, на расстоянии 0,2; 0,6; 0,8 глубины, а также у дна.

2.15. Среднюю скорость воды на вертикали при измерении в трех точках подсчитывают по формуле υср = (υ0,2 + 2υ0,6 + υ0,8) · 0,25 м/с. При замерах в пяти точках по формуле

υср = (υпов + υ0,2 + υ0,6 + υ0,8 + υдна) · 0,2 м/с.

2.10. Расход воды, проходящий по сечению канала в створе замеров, определяют по формуле

Q = 36000 (υ1H1b1 + υ2H2b2 + … + υn+1Hn+1bn+1), м3/ч,

где средняя скорость воды по сечению между первой вертикалью и стенкой канала; здесь υ1ср средняя скорость на 1-й вертикали;

υ2, υ3, …, υn+1 средние скорости воды по сечению между смежными вертикалями, например , и соответственно средняя скорость воды по сечению между последней вертикалью и второй стенки канала;

b1, b2, ..., bn+1 расстояние между соответствующими вертикалями, м;

H1, H2, ..., Hn+1  средняя глубина воды между соответствующими вертикалями, м;

n число гидрометрических вертикалей.

2.17. При небольших скоростях движения воды в канале (0,5 0,8 м/с), горизонтальном дне и равных расстояниях между вертикалями (и тех же расстояниях ближайших вертикалей от стенок канала) формула подсчета расхода воды упрощается и имеет вид

Q = 3600 υ H B, м3/ч,

где B ширина канала, м;

H глубина воды в створе замера, м;

υ средняя скорость воды в канале, м/с.



Рис. 4. Карман для термометра


Правила пользования вертушкой Жестовского даются в паспорте к прибору.


Измерение температуры воды


2.18. Измерение температуры воды, поступающей на градирню по трубопроводу, производится в специальном кармане (рис. 4), ввариваемом в трубопровод для установки ртутного термометра. Погружение кармана в трубопровод должно быть не менее 200 - 300 мм. Перед началом опыта карман заполняют машинным маслом.

2.19. Измерение температуры охлажденной воды на выходе из градирни производят в водосборном резервуаре перед сливными колодцами.

2.20. Для замера температуры воды в резервуаре градирни ртутные термометры помещают в специальную гильзу со стаканом в нижней части (рис. 5), позволяющим сохранить показание термометра в момент производства отсчета. Температура воды в каналах замеряется по аналогии с измерением охлажденной воды на выходе из градирни. Применяемые для измерения температур воды термометры должны быть с ценой деления 0,1 и со шкалой в пределах 0-50 °С.



Рис. 5. Гильза для ртутного термометра


2.21. Для исследования охлаждения воды в факеле разбрызгивания производятся измерения температур воды в нескольких точках на верхней отметке оросительного устройства.

2.22. В качестве исследуемой принимается площадка оросителя между; соседними 4 насадками или соплами системы водораспределения.

2.23. Улавливание капель на оросителе в намеченных точках производится воронками, заглушенными тампонами из поролона. В воронки помещаются термометры сопротивления (рис. 6).

2.24. Во избежание сколько-нибудь существенного уменьшения расхода воздуха через исследуемую площадку диаметры воронок должны быть не более 50 мм.

2.25. Для определения охлаждения воды в оросителе в характерных точках его площади (в 3 - 5 точках по высоте и на входе и выходе воды из оросителя) устанавливаются термометры сопротивления (рис. 7).

2.26. Установка датчиков температур в оросителе либо предусматривается заранее (датчики укрепляются во время монтажа оросителя), либо в намеченных точках, площади оросителя отдельные (единичные) щиты не закрепляются, с тем, чтобы перед испытанием их можно было вытащить и закрепить на них датчики.


Рис. 6. Точки для измерения температуры воды в факеле разбрызгивания

1 факел разбрызгивания; 2 сетка для подвешивания термометров сопротивления; 3 термометры сопротивления;

4 воронки Д=50 мм; 5 трубопроводы водораспределительного устройства

Рис. 7. Точки для измерения параметров воды и воздуха при специальных исследованиях

1 термометры сопротивления; 2 психрометр; 3 кронштейн; 4 электроанемометр;

5 трубка Нифера; 6 разбрызгивающее устройство; 7 воронки Д=50 мм;

8 ороситель; 9 воронки Д=70÷120 мм;

10 ящик


2.27. На вертикалях измерения температур воды в оросителе одновременно измеряются температура, скорость и влажность выходящего из оросителя воздуха (рис. 7).

2.28. Характер распределения температуры охлажденной в оросителе воды по его площади определяется путем измерения температуры стекающей с оросителя воды в точках, соответствующих точкам измерения температур и скоростей воздуха над оросительным устройством.

2.29. Для сбора воды в намеченных точках подвешиваются воронки диаметром 70 - 120 мм с тампонами из поролона. В воронках укрепляются термометры сопротивления (рис. 7). Изолированные провода термометров сопротивления выводятся наружу к регистрирующему прибору, установленному вне градирни.

2.30. Степень охлаждения в воздухораспределительном пространстве определяется путем измерения температур воды с помощью термометров сопротивления, помещенных в деревянные ящики размерами 500х500х100 мм, которые закрепляются непосредственно над уровнем воды в бассейне.



Рис. 8. Разбивка площади оросителя градирни на равновеликие кольца

r1r6 расстояние от центра до окружностей, делящих равновеликие кольца на две равные части; R радиус градирни, IVI равновеликие кольца


Измерение температуры и влажности воздуха над оросителем


2.31. Измерение температуры воздуха над факелом разбрызгивания осуществляется при помощи термометров сопротивления или ртутных термометров, устанавливаемых, по меньшей мере по двум взаимно перпендикулярным диаметрам градирни в точках окружностей, делящих каждое намеченное кольцо элемент равновеликой площади оросителя на две равные площадки.

2.32. Количество равновеликих площадей-колец, на которые делится вся площадь орошения, принимается 6 - 10 (рис. 8).

2.33. Ртутные термометры или термометры сопротивления стационарно подвешиваются на высоте 2,0 - 2,5 м над водораспределительным устройством, а в случае наличия водоуловителя на высоте 2,0 м над ним, на специальных кронштейнах (рис. 7).

2.34. Измерение температуры воздуха внутри градирни производится через каждые 30 мин одновременно со всеми остальными замерами.

2.35. Влажность воздуха над оросителем замеряется при помощи электропсихрометров (приложение 1) в точках измерения температур воздуха (рис. 7).


Измерение скорости воздуха над оросителем и в воздуховходных окнах


2.36. Измерение скорости воздуха над оросителем производится в точках определения его температур над водоулавливающим устройством (рис. 7) с помощью электроанемометров, установленных стационарно и соединенных с регистрирующим прибором коаксиальными кабелями.

Применение электронных схем и автоматической записи показаний стационарно установленных электроанемометров позволяет в течение 10 - 15 с определить скорости воздуха в 100 точках, т.е. практически выявить мгновенное поле скоростей по сечению башни градирни (комплекс разработан во ВНИИГ).

2.37. Общий объемный расход влажного воздуха определяется по формуле:

V = 3600 υор ср Fор, м3/ч.

2.38. Для выявления распределения расхода воздуха в воздуховходных окнах градирни скорости его измеряются чашечными электроанемометрами с флюгерами, позволяющими определить и направление движения воздушного потока.

Электроанемометры размещаются в центрах равновеликих площадок, на которые разбивается площадь входных окон (не менее 3 по высоте окна и не более чем через 90° по окружности основания башни градирни) (рис. 9) и в створах измерения скоростей воздуха над оросителем.

2.39. Расход воздуха, проходящего через входные окна, определяется по зависимости:

V = 3600 υвх ср Fвх, м3/ч.

а средняя скорость υвх ср определяется по зависимости

, м/с,

где n - количество точек измерений скоростей воздуха.



Рис. 9. Разбивка площади входных окон на равновеликие площадки

1 башня градирни; 2 козырек; 3 электроанемометры; 4 равновеликие площадки (fвх), на которые разделена площадь входного окна; 5 электроанемометры над оросителем


Измерение температуры, влажности и барометрического давления наружного воздуха, а также скорости ветра


2.40. Для измерения температуры и влажности воздуха, а также скорости ветра оборудуется временный метеорологический пункт. Выбор места расположения метеорологического пункта производится с таким расчетом, чтобы на показания приборов не оказывали влияние градирня и другие сооружения. Поскольку влияние на градирни сказывается при изменении направления ветра, следует оборудовать не менее двух диаметрально расположенных относительно градирни метеорологических пунктов. Измерение гидрометеорологических факторов выполняется специальными приборами, а именно: температура воздуха по сухому и влажному термометрам измеряется с помощью аспирационного психрометра Ассмана, скорость ветра ручным чашечным анемометром, барометрическое давление барометром анероидом. По графику зависимости между температурами воздуха по сухому и влажному термометрам определяется относительная влажность воздуха (приложение 3).

2.41. Поскольку приведенный на рис. 3-4 приложения 3 график справедлив только для барометрического давления Рб = 993 ГПа, для других значений атмосферного давления при определении относительной влажности воздуха следует пользоваться психрометрическими таблицами или формулой:

%,

где P парциальное давление пара в воздухе, Па;

давление насыщенного водяного пара при температуре воздуха по сухому термометру θ, Па.

2.42. Парциальное давление пара в воздухе подсчитывается по «психрометрической» формуле:

, Па,

где давление насыщенного водяного пара при температуре воздуха по влажному термометру τ, Па;

A психрометрический коэффициент, равный 9·10-7 Рб для психрометра Ассмана, причем здесь Рб в Па.

2.43. Давления и определяются по таблицам давлений насыщенного водяного пара.

2.44. В табл. 3-4 приложения 3 приведены значения давления насыщенного водяного пара, охватывающие диапазон температур, имеющих место при эксплуатации градирен.

2.45. Влагосодержание воздуха при давлениях, отличных от давления, для которого составлена диаграмма влагосодержаний воздуха (приложение 2), определяется по зависимости:

, кг/кг,

где парциальное давление пара, Па,

давление насыщенного пара при данной температуре воды, определяемое по табл. 3-4 приложения 3.

2.46. Теплосодержание воздуха при давлениях, отличных от давления, для которого составлена диаграмма теплосодержания воздуха (приложение 2), определяется по зависимости:

iвх = 0,24t + x (595 + 0,47t),

где t температура воды, ° С

2.47. Высота расположения психрометра и анемометра над поверхностью земли должна составлять 2 м.

2.48. Методика измерения температуры воздуха психрометром Ассмана сводится к следующему.

За пять минут до замера производится смачивание батиста влажного термометра дистиллированной водой, после чего заводится вентилятор прибора. Отсчет температур производится на 4-й минуте с точностью до 0,1 °С. При работе с прибором необходимо руководствоваться инструкцией к нему и следить, чтобы вода не попала на сухой термометр, а направление скорости ветра было относительно прибора в сторону наблюдателя.

2.49. Измерение скорости ветра выполняется ручным чашечным анемометром, устанавливаемым на двухметровой штанге.

Работа с анемометром сводится к следующему. Перед включением анемометра в работу производится отсчет по шкале, после чего одновременно с включением анемометра включают, секундомер. Продолжительность работы анемометра должна составлять не менее 3 мин, после чего производят одновременно отключение анемометра и секундомера и записывают показания приборов. Барометр анероид обычно помещают на специально изготовленную площадку, располагаемую на высоте 1,5-1,6 м от поверхности земли.

Для приведения показаний анероида к 0 °С используется зависимость:

, Па (мм рт. ст.),

2.50. Помимо перечисленных характеризующих параметров определяется также направление ветра и визуально облачность


Измерение аэродинамического сопротивления градирни


2.51. Измерения перепадов давления выполняются с помощью трубок Нифера, подключенных к микроманометру ММН с наклонной шкалой.

2.52. Отсчеты по микроманометру производятся одновременно с измерением скоростей воздуха над оросителем.

Средняя величина перепада давлений для каждого опыта определяется по зависимости:

, Па,

где ΔР1, ΔР2, …, ΔРm перепады давлений между атмосферой и соответствующими точками внутри градирни 1, 2, ..., Па;

m количество точек (не менее 10) измерения внутри градирни (схема расположения датчиков приведена на рис. 10);

n количество отчетов по микроманометру при измерении перепадов давлений для одной точки.

2.53. Трубки Нифера внутри градирни располагаются на расстоянии не более 10 м одна от другой и в точках установки анемометров над водораспределительным устройством (рис. 10).

2.54. Трубка Нифера, устанавливаемая вне градирни, располагается в приямке в земле только с наветренной стороны градирни на расстоянии от нее не менее 20 м (рис. 10).



Рис. 10. Схема расположения по высоте (а) и в плане (б) точек для измерения давлений

1 резиновая трубка; 2 трубка Нифера; 3 приямок; 4 металлическая трубка;

5 микроманометр; 6 тройник


2.55. Соединения микроманометра с трубками Нифера, устанавливаемыми в башне градирни и в приямке, осуществляются вакуумной резиновой трубкой D = 6 - 8 мм; а на участках, где возможны колебания ее от ветра, с помощью тщательно закрепленной металлической трубки.

2.56. Все соединения металлических с резиновыми трубками тщательно герметизируются от внешней среды.

2.57. Коэффициент аэродинамического сопротивления градирни определяется, исходя из непосредственных измерений давлений и скоростей воздуха внутри градирни, по формуле:

.

2.58. Коэффициент аэродинамического сопротивления градирни для контроля может быть также вычислен косвенно по формуле

,

где действующая (с точки зрения создания тяги) высота градирни, м;

γор1, γор2 плотность воздуха до оросителя и после оросителя, кг/м3,

средняя плотность воздуха в оросителе, кг/м3;

высота оросителя, принимаемая равной:

а) для противоточных капельных градирен расстоянию от середины высоты воздухораспределителя до водораспределителя; б) для противоточных пленочных градирен средней высоте щитов оросителя; в) для градирен с поперечным током приблизительно половине высоты оросителя.


Измерение уноса воды из градирни


2.59. Измерение уноса воды производится внутри градирни на высоте 2,5 м над водораспределительным или водоулавливающим, устройством и в выходном сечении башни градирни специальным прибором (приложение 3, 4, рис. 11).

2.60. Унос воды в сечении над водораспределительным устройством определяется путем отбора проб воздуха при положениях входного отверстия прибора вниз и дождемером.

2.61. Унос воды в выгодном сечении градирни определяется путем отбора проб воздуха при установлении входного отверстия прибора вниз.

2.62. Удельный унос воды из градирни при измерении устройством с аллонжем за счет испарения и мелких капель для сечения над водораспределительным устройством определяется по зависимости:

, кг/м3,

а для выходного сечения башни по зависимости:

, кг/м3,

где m' количество воды, задержанной аллонжем (забор воздуха снизу), кг;

m" количество воды, задержанной дождемером, кг;

υ' количество воздуха, прошедшего через аллонж за время опыта (забор воздуха снизу), м3;

Н' высота столба воздуха от отметки дождемера до выходного сечения башни градирни, м;

fд площадь заборного сечения дождемера, м2;

влагосодержание выходящего из аллонжа воздуха (забор воздуха снизу), кг/м3.

Значение определяется по графику зависимости влагосодержания воздуха от θ и φ (приложение 3).

2.63. Потеря воды из-за испарения определяется по зависимости:

, кг/ч,

где удельная теплоемкость воды с = 1 кДж/9,8 кг·°С.


Значения x и i определяются на основе данных измерений по графики зависимости влагосодержания и теплосодержания от θ и φ (приложение 2).

2.64. Унос воды в виде мелких капель определяется по зависимости:

Qк = V qун Qи, кг/ч.

2.65. Коэффициент полного уноса воды для всей градирни определяется по зависимости:

, где Qун = V qун.

2.66. Коэффициент уноса воды в виде мелких капель определяется по зависимости:

.



Рис. 11. Схема установки измерительной системы на выходе из башни градирни

1 оболочка градирни; 2 электропсихрометр с каплеуловителем; 3 электроанемометр; 4 тележка; 5 несущий трос; 6 тяговый трос; 7 прибор для фиксации температуры и влажности воздуха; 8 электронный комплекс для фиксации скоростей воздуха



Приложение 1


ОБРАБОТКА МАТЕРИАЛОВ ИСПЫТАНИЙ ГРАДИРНИ


Приемочные и эксплуатационные испытания


При проведении приемочных и эксплуатационных испытаний башенной градирни требуется определить эффективность охлаждений воды градирней путем нахождении расчетного значения температуры охлажденной воды и сопоставления с фактическим ее значением.

В качестве примера на рис. 1-1 приведена номограмма для определения расчетного значения температуры охлажденной воды в типовых пленочных градирнях площадью орошения 4000 м2.

Данная номограмма состоит из:

а) графика для определения температуры охлажденной воды при условии θ = 25 °C, φ = 54% и ω = 0 м/с;

б) графика поправок охлажденной воды для различных значений θ, °С и φ, %, Δtθ,φ = f (θ, φ);

в) графики поправок температуры охлажденной воды для значений скоростей ветра, отличных от 0 м/с Δtω = f (ω);

Расчетная температура охлажденной воды по номограмме находится как сумма

, °С

где значение расчетной температуры воды по основному графику, °С;

Δtθ,φ поправка на температуру воздуха и влажность, °С;

Δtω поправка на влияние скоростей ветра, °С.

Как видно из графиков рис. 1-1, для нахождения расчетной температуры охлажденной воды необходимо иметь численные значения следующих характеризующих параметров: плотности орошения (q, м32·с), перепада температур воды (Δt, °С), температуры воздуха (θ, °С) и его относительной влажности (φ, %), скорости ветра (ω, м/с).

Плотность орошения определяется из соотношения q = Q/F, м32·с. Перепад температур воды Δt = t1 t2, ° С. Определение остальных параметров приведено в разделе 2 Инструкции.

Результаты замеров характеризующих параметров целесообразно записывать в табличной форме (табл. 1-1).



Рис. 1-1. Номограмма для расчета температуры охлажденной воды в гиперболической градирне площадью орошения 4000 м2

а график для условий θ = 25 °С, φ = 54%, ω = 0 м/с;

б график поправок Δtθ,φ; в график поправок Δtω. Ороситель двухъярусный из плоского листового асбестоцемента hор = 2,4 м с расстоянием между листами 19 мм.


Пример расчета


Условие: В эксплуатации находится башенная пленочная градирня площадью орошения 4000 м2.

Требуется определить эффективность работы градирни.


Таблица 1-1


Основные данные опытов


Наименование параметра

Условное обозначение

Размерность

№ опыта

1

2

3

4

5

6

Дата и время наблюдений


Год, месяц, число, часы







Температура воздуха по сухому термометру

θ

°C







Температура воздуха по влажному термометру

τ

°C







Барометрическое давление

Рб

Па (мм рт. ст.)







Относительная влажность воздуха

φ

%







Скорость ветра на высоте 2 м от поверхности земли

ω

м/с







Расход воды, подаваемый на градирню для охлаждения

Q

м3







Плотность орошения

q

м3/(м2·с)







Температура поступающей (горячей) воды на градирню

t1

°C







Температура охлажденной воды на выходе из градирни

t2

°C







Перепад температур воды

Δt

°C







Расчетная температура охлаждения воды по графикам

°C







Превышение фактической температуры охлажденной воды против расчетного ее значения

Δ

°C








По данным результатов испытаний получено: температура воздуха по сухому термометру θ=24,6 °С, относительная влажность воздуха φ = 50%, скорость ветра ω = 3,2 м/с, температура охлажденной воды на выходе из градирни t2 = 28,3 °С, перепад температур воды Δt = 8,0 °С, плотность орошения q = 8,00 м32·ч = 0,00221 м32·с.

По графику рис. 1-1, а находим = 26,6 °C. По графику правок на температурный перепад находим Δtθ,φ = -0,6 °С (рис. 1-1, б). По графику рис. 1-1, в находим поправку на скорость ветра Δtω = +2,0 °С.

Тогда искомая расчетная температура охлажденной воды = 26,6 0,6 +2,0 = 28,0 °С, что на 0,3° ниже фактического значения температуры охлажденной воды. Следовательно, можно считать, что охладительный эффект рассматриваемой башенной градирни находится в соответствии с расчетным предположением.

В случае превышения фактической температуры охлажденной воды против расчетного ее значения более чем на 0,5 °С, выясняются причины ухудшения охладительного эффекта и намечаются мероприятия по их устранению.


Балансовые испытания головных градирен большой производительности


Как отмечалось выше, помимо оценки охладительного эффекта, балансовые испытания ставят целью получение гидротермической и аэродинамической характеристик градирни. По результатам натурных испытаний находятся коэффициенты теплоотдачи, массоотдачи, гидравлического и аэродинамического сопротивления отдельных элементов и градирни в целом.

Коэффициенты определяют путем совместного решения следующих уравнений, описывающих процесс испарительного охлаждения циркуляционной воды.

1) Уравнение теплового баланса градирни:

[Q (t1 t2) + Qи t2] сж = V (i2 i1),

где левая часть уравнения представляет собой количество тепла, отданного водой в охладителе, а правая количество тепла, воспринятого воздухом.

Это уравнение может быть записано также в следующем виде:

,

где

.

2) Уравнение количества тепла, воспринятого воздухом путем конвекции:

Vcp (θ2 - θ1) = αV (t - θ)cp υop,

3) Уравнение силы тяги

В приведенных уравнениях принято:

средняя разность температур воды и воздуха, °С;

ср = 0,25 Дж/(кг·°С 4186,8) [ккал/(кг·°С]; средняя логарифмическая разность теплосодержаний воздуха для противоточного оросителя.

В случае поперечного тока воздуха Δicp определяется из выражения:

,

где разность теплосодержащий воздуха на стороне входа воды на ороситель, Дж/кг (ккал/кг);

то же на стороне выхода воды, Дж/кг (ккал/кг);

разность теплосодержаний насыщенного воздуха на входе воды и наружного воздуха, Дж/кг (ккал/кг);

, Дж/кг (ккал/кг)

; ; теплосодержание насыщенного воздуха соответственно при температуре t1; t2 и , Дж/кг (ккал/кг);

Δx = x1 x2 разность влагосодержаний уходящего и наружного воздуха, кг/кг;

γcp = (γ1 + γ2) · 0,5 средняя плотность воздуха на стороне входа и выхода из градирни, кг/м3;

Нд = Нв + 0,5 / icp действующая (с точки зрения создания тяги) высота вытяжной башни, м.

Для определения теплосодержания, влагосодержания и плотности воздуха следует пользоваться формулами:

;

; ,

где i теплосодержание влажного воздуха, Дж/кг (ккал/кг);

с теплоемкость сухого воздуха, Дж/(кг·°С) [ккал/(кг·°С)];

i" теплосодержание водяного пара в воздухе, кДж/кг (ккал/кг), определяемое по табл. 3-4;

t температура воздуха, °С;

х влагосодержание воздуха, кг/кг;

r скрытая теплота парообразования, Дж/кг (ккал/кг);

сп теплоемкость водяного пара, Дж/(кг·°С) [ккал/(кг·°С];

φ относительная влажность воздуха в долях от единицы;

Р" парциальное давление пара в насыщенном воздухе, Па (мм рт. ст.);

Рб барометрическое давление, Па (мм рт. ст.);

Т абсолютная температура, °С;

R газовая постоянная для сухого воздуха, равная 8314,19 Дж/(кмоль·°C);

γ" плотность насыщенного водяного пара в воздухе, определяется по табл. 3-4 приложения 3, кг/м3.

Графики зависимости теплосодержания, влагосодержания и плотности воздуха от его температуры и относительной влажности для барометрического давления Рб = 993 ГПа (745 мм рт.см.) приведены в приложении 3.

Таким образом, для определения коэффициента массоотдачи , коэффициента теплоотдачи и коэффициента сопротивления вполне достаточно располагать результатами измерений характеризующих параметров, упомянутых в предыдущих разделах.

Расход воздуха через ороситель Vв определяется непосредственным измерением скоростей воздуха или путем расчета. В последнем случае это производят по формуле:

кг/ч,

где Δi = i2 - i1 разность теплосодержания воздуха на стороне выхода и входа в градирню, Дж/ч.



Рис. 1-2. График определения коэффициента K в зависимости от температуры охлажденной воды t2


Для удобства пользования формулой при подсчете коэффициент K можно принимать по графику рис. 1-2. Поскольку количество тепла, отданного водой при охлаждении, может быть выражено с помощью одного только коэффициента массоотдачи βxV, то оценку охладительного эффекта данного типа оросителя можно производить, пользуясь этим коэффициентом.

Оценку охладительного эффекта исследуемого оросителя следует производить в этом случае путем сопоставления полученных коэффициентов массоотдачи (при одинаковой плотности орошения, скорости воздуха в оросителе, его высоте, близких тепловых нагрузках и параметрах наружного воздуха) с их значениями для других типов оросителей, либо путем сопоставления с данными лабораторных исследований.

В первом случае такая оценки позволяет выявить эффективный (с точки зрения охлаждения воды) ороситель для целесообразного применения его на практике и широких масштабах.

Во втором случае это позволяет оценить правильность гидроаэротермического и геометрического подобия, выполненного в натуре оросителя, по сравнению с лабораторным его образцом. Если отношение , то следуем считать, что ороситель и водораспределитель выполнены в натуре хорошо. В противном случае выясняются причины неудовлетворительного охладительного эффекта, и намечаются мероприятия по их устранению. Здесь натурный коэффициент массоотдачи, кг/(м3·с·кг/кг) [кг/(м3·ч·кг/кг]; лабораторный коэффициент массоотдачи, кг/(м3·с·кг/кг) [кг/(м3·ч·кг/кг].

Подсчет коэффициентов теплоотдачи αV производят с целью определения величины отношения αV/βxV, которая обычно для практической области температур и влагосодержаний воздуха составляет около 1,05 кДж/(кг·°С), т.е. равна, примерно, теплоемкости влажного воздуха1, что служит контролем правильности произведенных замеров и расчетов.

__________________

1 По опытным данным при влажности воздуха φ < 40% и тепловой нагрузке на градирни (Δi 4,0 °С) величина отношения αV/βxV значительно отлична от значения теплоемкости влажного воздуха. Выяснение причины такого несоответствия является специальной задачей, решение которой требует накопления достаточных материалов балансовых испытаний градирен.


Определение коэффициента сопротивления градирни производится либо с целью использования полученных результатов для уточнений тепловых расчетов градирни, либо с целью использования полученных результатов для аналогичного типа градирен, но имеющих некоторые конструктивные отличия (высота воздуховходных окон, очертание верхней их входной кромки, тип оросителя, водораспределительной системы и пр.), с последующим применением типовых проектных решениях наиболее удачных конструктивных типов градирен.

При проведении балансовых испытаний головных градирен большой производительности, как и при эксплуатационных и приемочных испытаниях, результаты замеров характеризующих параметров и результаты подсчета остальных величин целесообразно записывать в табличной форме (табл. 1-2 и 1-3).


Таблица 1-2


Результаты испытания градирни

(форма)


Наименование параметров

Условные обозначения

Размерность

Номера опытов

1

2

3

4

5

6

7

8

n

Тип градирни, площадь орошения

Fop

м2










Конструктивные особенности градирни:












высота градирни

Н

м










высота башни

Нб

м










высота входных окон

hок

м










высота оросителя

hор

м










Тип конструкций градирни:












тип оросителя












тип водораспределителя












очертания входной кромки окна












разность отметок

Δhор

м










низа оросителя












и верха входных окон












Дата


Число, месяц, год










Время наблюдения












начало

Т1

ч










конец

Т2

ч










Температура воздуха по сухому термометру

θ

°С










Температура воздуха по смоченному термометру

τ

°С










Относительная влажность воздуха

φ

%










Барометрическое давление

Рб

Па (мм рт. ст.)










Скорость ветра на высоте 2,0 м от поверхности земли

ω

м/с










Скорость ветра на высоте верха башни градирни

ωб

м/с










Гидравлическая нагрузка градирни

Q

м3










Плотность орошения

q

м32·с










Температура поступающей на градирню воды

t1

°С










Температура охлажденной воды

t2

°С










Температурный перепад

Δt

°С










Скорость воздуха в оросителе

υор

м/с










Перепад давления между атмосферой и внутренним объемом воздуха градирни

ΔР

Па (мм рт. ст.)










Коэффициент теплоотдачи

αV

Вт/(м3·°С)

[ккал/(м3·ч·°С)]










Коэффициент массоотдачи

βxV

кг/(м3·с·кг/кг)

[кг/(м3·ч·кг/кг)]










Общий коэффициент сопротивления расчетный











Общий коэффициент сопротивления из непосредственных измерений

ξобщ











Отношение коэффициент тепломассоотдачи

ккал/(кг·°С)










Относительный расход воздуха












Таблица 1-3


Расчет коэффициентов теплоотдачи αV, массоотдачи βxV и аэродинамического сопротивления градирни ξобщ (площадь оросителя градирни Fор; объем оросителя Vор; высота оросителя hор, действующая с точки зрения создания тяги высота градирни Нд)

(форма)


Наименование параметров

Условные обозначения

Размерность

Номера опытов

1

2

3

4

5

6

7

n

Дата


День, мес.









Время наблюдений


ч., мин.









Расход воды на градирню

Q

м3









Плотность орошения

q

м32·с









Температура воды на входе в градирню:











правая

t1пр

°С









левая

t1лев

°С









Температура воды на выходе из градирни:











правая

t2пр

°С









левая

t2лев

°С









Температура воды средняя:











входа

t1

°С









выхода

t2

°С









Перепад температур (t1 t2)

Δt

°С









Средняя плотность воды

γж

кг/м3









Весовой расход воды на градирню

G

кг/с









Состояние воздуха на входе в градирню:











температура по сухому термометру

θ1

°С









температура по смоченному термометру

τ1

°С









относительная влажность

φ1

%









влагосодержание

x1

кг/кг









теплосодержание

i1

Дж/кг (ккал/кг)









плотность

γ1

кг/м3









Состояние воздуха на выходе из градирни:











температура по сухому термометру

θ2

°С









температура по смоченному термометру

τ2

°С









относительная влажность

φ2

%









влагосодержание

x2

кг/кг









теплосодержание

i2

Дж/кг (ккал/кг)









плотность

γ2

кг/м3









Барометрическое давление

Рб

Па (мм рт. ст.)









Средняя плотность воздуха

γв

кг/м3









Перепад температур воздуха (θ1 - θ2)

Δθ

°С









Средняя арифметическая разность

(t - θ)cp

°С









Перепад влагосодержаний (x2 x1)

Δx

кг/кг









Перепад теплосодержаний (i2 i1)

Δi

Дж/кг (ккал/кг)









Отношение

кг/Дж (кг/ккал)









Средняя логарифмическая разность теплосодержания

Δicp

Дж/кг (ккал/кг)









Разность плотностей воздуха (γ1 - γ2)

Δγв

кг/м3









Поправочный коэффициент

К









Относительный расход воздуха

λ

кг/кг









Весовой расход воздуха

V

кг/с









Теплоотдача конвекцией ccpVΔθ

Дж/ч (ккал/ч)









Объемный коэффициент теплоотдачи

αV

Вт/(м3·°С)

[ккал/(м3·ч·°С)]









Полная теплоотдача VΔi

Q'

Дж/ч (ккал/ч)









Объемный коэффициент массоотдачи

βxV

кг/(м3·с·кг/кг)

[кг/(м3·ч·кг/кг)]









Отношение коэффициентов тепломассоотдачи

ккал/(кг·°С)









Количество испарившейся воды VΔx

Qи

кг/ч









Потери воды на испарение

Gи

%









Скорость ветра на высоте 2,5 м от поверхности земли

ω

м/с









Средняя скорость воздуха, отнесенная к полной площади оросителя

υор

м/с









Коэффициент сопротивления градирни

ξобщ










Примечание. Среднее арифметическое значение разности теплосодержаний определено по формуле

,

где разность теплосодержаний на стороне входа воды;

разность теплосодержаний на стороне выхода воды;

;

здесь энтальпия насыщенного воздуха при температуре

.


По результатам натурных испытаний составляется технический отчет, в котором приводятся результаты исследований градирен, выводы и рекомендации по эксплуатации и улучшению работ градирен.



Приложение 2


СПЕЦИАЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ РАБОТЫ ГРАДИРНИ


Электросинхрометр с каплеуловителем


Прибор (рис. 2-1) разработан коллективом сотрудников кафедры водных исследований Ленинградского гидрометеорологического института, а на основе опыта эксплуатации усовершенствован во ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева и предназначен для измерения температуры воздуха, влажности в градирне и количества выносимой из нее влаги.

В приборе отбор воздуха для измерения названных характеристик производится через поворотные заборники, которые позволяют всасывать воздух как снизу, так и сверху. Воздух засасывается турбинкой, насаженной на ось электродвигателя марки ДП-13, и поступает в сепаратор типа «циклон», где получает вращательное движение. Под действием центробежной силы из воздуха происходит отделение капель воды на стенки сепаратора. Отделившаяся вода стекает по ним в стакан-мензурку, закрепленную на уплотнительной прокладке под корпусом.

Перегородка с предназначенными для стекания воды щелями у вертикальной стенки служат для уменьшения испарения собранной воды. Через цилиндр, очищенный от капель воды, воздух поступает к термометрам сопротивления (сухому и смоченному) и, обтекая их, проходит через отверстия в перегородке к турбинке.

Смачивание батиста влажного термометра сопротивления дистиллированной водой производится автоматически из бачка через систему трубок и стаканчик. Запас воды в бачке рассчитан на непрерывную работу электропсихрометра в течение 24 ч. Заправка бачка водой осуществляется при отсоединенном сепараторе от психрометра.

Термометры сопротивления соединены с регистрирующим прибором с помощью проводов. В качестве регистрирующего прибора используется самописец типа ЭПП или мост постоянного тока типа МО 62.

В электропсихрометре с каплеуловителем коэффициент аспирации одинаков с коэффициентом аспирации стандартного психрометра. Поэтому вычисление влажности воздуха по значениям измеренных температур определяется по психрометрическим таблицам или по психрометрической диаграмме.



Рис. 2-1. Электропсихрометр с каплеуловителем

1 электродвигатель; 2 турбинка; 3 соединительное кольцо; 4 термометры сопротивления; 5 перегородка с отверстиями; 6 сепаратор; 7 цилиндр; 8 перегородка со щелями; 9 уплотнительная прокладка; 10 козырек; 11 стакан-мензурка;

12 провода от термометров сопротивления; 13 бачок; 14 батист на смоченном термометре сопротивления; 15 стаканчик; 16 заборник.


Устройство для измерений уноса воды из градирни


Прибор состоит из трех основных элементов (рис. 2-2):

1) аллонжа сосуда, заполненного двухлористым калием или древесным толченым углем, закрытого перфорированной фильтровальной бумагой;

2) психрометра без аспиратора, через который проходит воздух из аллонжа;

3) электроаспиратора типа ПРУ-4 с устройством для определения расхода воздуха.

Аллонж, соединенный с психрометром, помещается в точке измерения уноса воды и соединяется посредством резиновой трубки с помещенным вне градирни электроаспиратором.

В психрометре вместо сухого и влажного ртутных термометров возможна установка термометров сопротивления, тогда их показания во время опыта необходимо вывести на записывающее устройство.

Показания ртутных термометров записываются через каждые 10 с в течение всего опыта.

Аллонж взвешивается до и после опыта, и при известных значениях расхода, влажности и температуры входящего и выходящего из аллонжа воздуха определяется содержание воды в выходящем из оросителя или из градирни воздухе.



Рис. 2-2. Устройство для определения уноса воды из градирни

а психрометр; б аллонж; в общая схема устройства;

1 губчатая резина для закрепления аллонжа; 2 металлическая оправа; 3 сухой термометр; 4 латунная трубка; 5 психрометр; 6 смоченный термометр; 7 аллонж с притертыми пробками; 8 поглощающий влагу реактив; 9 перфорированная бумага;

10 тройник; 11 резиновая трубка; 12 аспиратор ПРУ-4; 13 расходомер;

14 компрессор


Прибор для измерения скорости воздуха


Прибор для измерения скоростей воздуха в градирне состоит из крыльчатого или чашечного анемометра, в которых заменены все ржавеющие детали на детали из нержавеющей стали ил полиэтилена, а оси установлены на агатовые подпятники, и тахометра с высокочастотным генератором.

Катушка индуктивности генератора расположена в непосредственной близости от вращающихся лопастей крыльчатки анемометра, благодаря чему происходит неполный срыв генерации, т.е. частичная ее модуляция.

Блок-схема прибора для измерения скорости потока воздуха приведена на рис. 2-3.



Рис. 2-3. Блок-схема прибора для измерения скорости потока воздуха


Высокочастотный генератор выполнен отдельным герметизированным блоком, который конструктивно объединен с анемометром, катушка индуктивности крепится на корпусе анемометра с помощью пружинного кронштейна.

За счет специальной формы сердечника имеется возможность определить по форме вершины импульса на осциллографе направление вращения анемометра. Анемометры тарируются в аэродинамическом тарировочном устройстве.

Во ВНИИГ проведено совершенствование настоящего прибора автоматическая запись на печать показаний 100 датчиков в течение 10 - 50 с, что позволяет измерять практически мгновенные поля скоростей внутри и вне градирни [7].



Приложение 3


ТАБЛИЦЫ И ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ВОДЫ И ВОЗДУХА В ГРАДИРНЕ


Таблица 3-1


Максимальная упругость паров воды при температурах выше 0 °С, Па/133 (мм рт. ст.)


Град

Десятые градуса

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

4,58

4,61

4,65

4,68

4,72

4,75

4,78

4,82

4,86

4,86

1

4,96

4,96

5,00

5,08

5,07

5,11

5,14

5,18

5,22

5,24

2

5,29

5,33

5,37

5,41

5,45

5,49

5,52

5,56

5,60

5,66

3

5,68

5,72

5,77

5,81

5,85

5,89

5,93

5,97

6,02

6,00

4

6,10

6,14

6,19

6,23

6,27

6,32

6,36

6,41

6,45

6,56

5

6,54

6,59

6,64

6,68

6,73

6,78

6,82

6,87

6,92

6,99

6

7,01

7,06

7,11

7,16

7,21

7,26

7,31

7,36

7,41

7,46

7

7,51

7,56

7,62

7,67

7,72

7,78

7,83

7,88

7,94

7,99

8

8,04

8,10

8,16

8,21

8,27

8,32

8,38

8,44

8,49

8,55

9

8,61

8,67

8,73

8,79

8,84

8,90

8,96

9,02

9,09

9,15

10

9,21

9,27

9,33

9,40

9,46

9,52

9,58

9,65

9,71

9,78

11

9,84

9,91

9,98

10,04

10,11

10,18

10,24

10,31

10,38

10,45

12

10,52

10,59

10,66

10,73

10,80

10,87

10,94

11,01

11,08

11,16

13

11,23

11,30

11,38

11,45

11,53

11,60

11,68

11,76

10,83

11,91

14

11,99

12,06

12,14

12,22

12,30

12,38

12,46

12,54

12,62

12,71

15

12,79

12,87

12,95

13,04

13,12

13,20

13,29

13,38

13,45

13,55

16

13,63

13,72

13,81

13,90

13,99

14,08

14,17

14,26

14,35

14,44

17

14,53

14,62

14,72

14,81

14,90

15,00

15,09

15,19

15,28

15,38

18

15,48

15,58

15,67

15,77

15,87

15,97

16,07

16,17

16,27

16,37

19

16,48

16,58

16,68

16,79

16,89

17,00

17,10

17,21

17,32

17,43

20

17,54

17,64

17,75

17,86

17,97

18,08

18,20

18,31

18,42

18,54

21

18,65

18,76

18,88

19,00

19,11

19,23

19,35

19,47

19,59

19,71

22

19,83

19,95

20,07

20,19

20,32

20,44

20,56

20,69

20,82

20,94

23

21,07

21,20

21,32

21,45

21,58

21,71

21,84

21,98

22,11

22,24

24

22,38

22,51

22,65

22,78

22,92

23,06

23,20

23,34

23,48

23,62

25

23,76

23,90

24,04

24,18

24,33

24,47

24,64

24,76

24,91

25,06


Таблица 3-2


Физические константы сухого воздуха при давлении 1 Гпа1


Температура, °С

Плотность γ, кг/м3

Коэффициент теплопроводности λ,

Вт/м (м·°С)/1,16

[ккал/(м·ч·°С)]

Коэффициент кинематической вязкости v·106, м2

-20

1,351

0,0198

12,0

-10

1,300

0,0204

12,8

0

1,252

0,0210

13,7

10

1,206

0,0217

14,7

20

1,164

0,0223

15,7

30

1,127

0,0229

16,6

40

1,092

0,0235

17,6

50

1,057

0,0241

18,6

60

1,025

0,0248

19,6

70

0,996

0,0254

20,6

80

0,968

0,0260

21,7

90

0,942

0,0266

22,7

100

0,916

0,0272

23,8


1 При давлениях, близких к 1,013·105 Па (Тата), можно считать, что λ не зависит от давления, а коэффициент v обратно пропорционален давлению.


Таблица 3-3


Физические константы воды


Температура t, °С

Плотность γ, кг/м3

Коэффициент теплопроводности λ,

Вт/ (м·°С)/1,16

[ккал/(м·ч·°С)]

Коэффициент динамической вязкости μ·106, кг/с·м2

Коэффициент кинематической вязкости v·106, м2

Теплота парообразования r, Дж/кг/4186,8 (ккал/кг)

0

999,8

0,474

182,0

1,790

597,3

5

1000,0

0,484

154,3

1,515

594,5

10

999,7

0,494

133,0

1,300

591,7

15

999,1

0,505

116,5

1,140

588,4

20

998,2

0,515

102,0

1,000

586,0

25

997,1

0,523

90,6

0,891

583,2

30

995,7

0,531

81,7

0,806

580,4

35

994,1

0,538

73,6

0,727

577,6

40

992,2

0,545

66,6

0,659

574,7

45

990,2

0,551

61,1

0,606

571,8

50

988,1

0,557

56,0

0,556

569,0

55

985,7

0,562

51,8

0,515

566,1

60

983,2

0,567

47,9

0,478

563,2

65

980,7

0,571

44,5

0,445

560,2

70

977,8

0,574

41,4

0,415

557,3

75

974,9

0,577

38,7

0,389

554,3

80

971,8

0,580

36,2

0,365

551,3

85

968,7

0,583

34,0

0,344

548,3

90

965,3

0,585

32,1

0,326

545,2

95

961,9

0,587

30,3

0,309

542,1

100

958,4

0,587

28,8

0,295

539,0


Примечание. Все константы для воды, исключая r, даны при давлении 1 ГПа.


Таблица 3-4


Давление насыщенного водяного пара Р" (Па/133 или мм рт. ст), плотность воды γ" (кг/м3) и теплосодержание i" (Дж/кг/4186,8 или ккал/кг) при температуре от 0 до 50 °С


t

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

γ"

t"

0

0,00623

0627

0632

0636

0641

0646

0651

0655

0660

0665

0,004847

597,3

1

0670

0675

0679

0684

0689

0694

0699

0704

0710

0715

5192

597,7

2

0720

0723

0730

0735

0741

0746

0751

0757

0762

0767

5559

598,2

3

0773

0779

0784

0789

0795

0801

0806

0812

0818

0824

5945

598,6

4

0829

0835

0841

0847

0853

0859

0865

0871

0877

0883

6357

599,1

5

0,00890

0896

0902

0908

0915

0921

0927

0934

0940

0947

0,006793

599,5

6

0953

0960

0967

0973

0980

0987

0994

1001

1008

1014

7257

599,9

7

1021

1028

1036

1043

1050

1057

1064

1072

1079

1086

7746

600,4

8

1094

1101

1109

1116

1124

1132

1139

1147

1155

1163

8264

600,8

9

1170

1178

1186

1194

1202

1211

1219

1227

1235

1244

8818

601,3

10

0,01252

1260

1269

1277

1286

1294

1303

1312

1321

1329

0,009398

601,7

11

1338

1347

1356

1365

1374

1383

1393

1402

1411

1421

0,01001

602,2

12

1430

1439

1449

1458

1468

1478

1487

1497

1507

1517

1096

602,6

13

1527

1537

1547

1557

1567

1578

1588

1598

1609

1619

1134

603,1

14

1630

1640

1651

1662

1672

1683

1644

1705

1716

1727

1206

603,5

15

0,01739

1750

1761

1772

1784

1795

1807

1818

1830

1842

0,01282

603,9

16

1854

1865

1877

1889

1902

1914

1926

1938

1950

1963

1363

604,3

17

1975

1988

2001

2013

2026

2039

2052

2065

2078

2091

1447

604,7

18

2104

2117

2131

2144

2158

2171

2185

2198

2212

2226

1536

605,1

19

2240

2254

2268

2282

2297

2311

2325

2340

2355

2369

1630

605,6

20

0,02384

2399

2413

2428

2444

2459

2474

2489

2504

2520

0,01729

606,0

21

2535

2561

2557

2583

2598

2614

2631

2647

2663

2679

1833

606,4

22

2696

2712

2729

2745

2762

2779

2706

2813

2830

2847

1942

606,9

23

2864

2882

2899

2917

2934

2952

2970

2988

3006

3024

2057

607,3

24

3042

3061

3079

3098

3116

3135

3154

3173

3192

3211

2177

607,8

25

0,03230

3249

3268

3288

3307

3327

3347

3367

3387

3407

1,02304

608,2

26

3427

3448

3468

3489

3509

3530

3551

3572

3593

3614

2437

608,6

27

3635

3657

3678

3700

3722

3743

3765

3787

3809

3832

2576

609,1

28

3854

3877

3899

3922

3945

3968

3991

4014

4037

4061

2723

609,5

29

4084

4108

4132

4156

4180

4204

4228

4253

4277

4302

2876

610,0

30

0,04327

4351

4376

4401

4427

4452

4477

4503

4529

4555

0,03037

610,4

31

4581

4607

4633

4660

4686

4713

4740

4767

4794

4821

3205

610,9

32

4848

4876

4903

4931

4959

4987

5015

5044

5072

5101

3382

611,3

33

5129

5158

5187

5216

5246

5275

5305

5334

5364

5394

3566

611,7

34

5424

5454

5485

5515

5546

5577

5608

5639

5671

5702

3759

612,2

35

0,05734

5766

5798

5830

5862

5894

5927

5960

5902

6025

0,03962

612,6

36

6058

6092

6125

6159

6192

6226

6261

6295

6329

6364

4172

613,0

37

6399

6434

6469

6504

6540

6575

6611

6647

6683

6719

4392

613,5

38

6756

6792

6829

6866

6903

6940

6977

7015

7053

7091

4623

613,9

39

7130

7168

7207

7245

7284

7323

7363

7402

7442

7481

4864

614,3

40

0,07521

7561

7601

7642

7683

7723

7764

7805

7847

7889

0,05115

614,7

41

7931

7974

8016

8058

8100

8143

8187

8230

8274

8317

5379

615,1

42

8361

8404

8448

8493

8538

8583

8627

8672

8717

8763

5653

615,5

43

8810

8856

8902

8948

8995

9042

9090

9137

9185

9232

5938

615,9

44

9280

9328

9377

9425

9474

9523

9572

9622

9672

9722

6234

616,4

45

0,09772

9823

9873

9923

9974

0,10025

10077

10128

10180

10232

0,06541

616,8

46

0,10285

0338

0391

0444

0497

0550

0604

0659

0713

0767

6868

617,3

47

0822

0877

0932

0988

1043

1099

1155

1211

1267

1324

7205

617,7

48

1381

1438

1496

1554

1613

1671

1730

1788

1847

1907

7559

618,1

49

1966

2026

2086

2146

2207

2268

2329

2391

2452

2514

7924

618,6

50

0,12577

2639

2702

2764

2827

2891

2955

3021

3084

3149

0,08306

619,0



Приложение 4


ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ ПРИБОРОВ И ОБОРУДОВАНИЯ, НЕОБХОДИМЫХ ДЛЯ НАТУРНЫХ ИСПЫТАНИЙ ОДНОЙ ГОЛОВНОЙ БАШЕННОЙ ГРАДИРНИ


Наименование

Количество

Резерв

Гидрометрические трубки (Прандтля)

2

Дифманометры П-образные со шкалой 1000 мм

2

1

Микроманометры

2

1

Психрометры

4

1

Анемометры крыльчатые

2

2

Анемометры чашечные

2

2

Электроанемометры крыльчатые

60

10

Электроанемометры чашечные

40

10

Переключатели для электроанемометров

2

1

Регистрирующие приборы для анемометров

1

Переключатели для микроманометров

1

Трубки Нифера

20

5

Резиновая трубка D = 6 - 8 мм

800 м

100 м

Коаксиальный кабель РК-119

3000 м

200 м

Резиновая трубка D = 12 мм

200 м

50 м

Переносные электроанемометры с питанием от батареек (укомплектованный прибор)

2

1

Термометры сопротивления

70

10

Регистрирующие приборы для термометров сопротивления

3

Кабель для термометров сопротивления

3500 м

Ртутные термометры

60

10

Приборы для определения уноса воды из градирни

2

Аспираторы

2

Электрический шнур

200 м

50 м

Фотоаппараты

2

Стальная рулетка, слесарные инструменты

2

Дифференциальный мембранный манометр с пределом измерений 0 - 630 МПа

2

1

Автоматический самопишущий прибор с дифференциально-трансформаторной измерительной схемой типа КСД 2

2

1



СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


1. Указания по проведению натурных гидроаэротермических исследований башенных градирен: ВСН 030-70/Минэнерго СССР. Л.: Энерго. 1971. 60 с.

2. Типовая программа и методика натурных испытаний башенных градирен для определения их охлаждающей эффективности: Львов/Оргрэс Южное отделение, 1967. 46 с.

3. Инструкция по эксплуатации башенных градирен на тепловых электростанциях. М.: Энергонот, ОРГРЭС, 1972. 44 с.

4. Берман Л.Д. Испарительное охлаждение циркуляционной воды. М.: Госэнергоиздат, 1957. 318 с.

5. Вукалович М.П., Ривкин С.Л., Александров А.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. М.: Изд-во стандартов, 1969. 407 с.

6. Фарфоровский Б.С., Пятов Я.Н. Проектирование охладителей для систем производственного водоснабжения. Л.: Госстройиздат, 1960 171 с.

7. Недвига Ю.С., Михеев Л.Г. Автоматический комплекс для измерения скоростей воздуха. В сб. Методы и средства измерений в гидротехнических исследованиях. Л., Энергия, 1976, с. 32 37.



СОДЕРЖАНИЕ


Введение

1. Общие положения

Программа и цель испытаний

2. Методика измерений характерных параметров воды и воздуха в градирне

Измерение расхода циркуляционной воды в напорных трубопроводах

Измерение расхода циркуляционной воды в самотечных каналах

Измерение температуры воды

Измерение температуры и влажности воздуха над оросителем

Измерение скорости воздуха над оросителем и в воздуховходных окнах

Измерение температуры, влажности и барометрического давления наружного воздуха, а также скорости ветра

Измерение аэродинамического сопротивления градирни

Измерение уноса воды из градирни

Приложение 1. Обработка материалов испытаний градирни

Приложение 2. Специальные приборы для измерения параметров работы градирни

Приложение 3. Таблицы и графики для определения параметров воды и воздуха в градирне

Приложение 4. Примерный перечень приборов и оборудования, необходимых для натурных испытаний одной головной башенной градирни

Список литературы